2t剪叉式升降平台设计方案.pdf 58页VIP

2t剪叉式升降平台设计方案 1.1 剪叉式液压升降平台概述 1.1.1 剪叉式液压升降平台发展状况 剪叉式液压升降平台是一种结构比较简单，但举升力大、升降平稳、噪音低、操作 方便、维修简便。并可以停留在升降围的任意位置上的一种升降平台。它目前广泛地应 用在各行各业，是一种货物装卸流通领域中较为理想合理的新颖机具。 当前国外生产升降平台的国家比较多，如日本、德国、美国、英国等国家。升降平 台在国外有的国家生产已有几十年的历史了，有多节和单节升降平台，有移动式、固定 式、超低式等各种型式，绝大多数采用液压驱动。并广泛地应用在工业、航空、造船、 商业、仓库、码头等场所，特别在商业系统货物装卸作业中已形成系列化的。如英国uK 起重，他们生产多种形式的升降平台来适应商业系统方面各类仓库的装卸需求，而且绝 大多数配套笼车搬运装卸是一种先进的装卸作业。在日本大多数升降平台应用在仓库中 高站台运送叉车上下站用。所以说在国外应用升降平台是很普及的。 从国情况来看，生产升降平台比国外起步晚．主要分二大类：一类是生产多节剪叉 或液压升降平台。主要应用在高空作业中：如清冼、安装、维修等方面。另一类生产单 节剪叉式液压升降平台，主要应用在生产流水线中配套使用、当然也有应用在其它方面 的。目前生产升降平台的单位较多．但应用在商业系统仓库装卸货物作业方面的，据 完全了解还没有一家专业生产创造厂家。 目前，剪式升降平台的国厂家主要有高昌、强伦、序达、汉麦克森等；国外品牌主 要有美国的杰奔（JohnBean）、德国的好富满（Hofmann）。其中，2006 年8 月下线的 杰奔牌48109B 型和好富满BLA9144 型超薄型剪式举升机是同类型产品的技术佼佼者，其 产品在流水线上生产，钢材薄且强度大、造型美观、安全性能良好，将有更好的市场前 景。 1.1.2 升降平台分类及各自优缺点 在物流系统中，应用于升降设备的类型众多，如：手动升降、气动升降、电动升降 等，各有利弊。手动升降对一般较小量的物品垂直吊运。如在建筑工地上运输泥瓦工具、 泥灰桶等。气动升降和电动升降，一般采用减速电机带动丝杠螺母，并靠设置丝杠螺母 一端的挤压块，利用杠杆原理挤压升降叉的方式实现升降，由于其扭力大，可使丝杠螺 .专业.专注. 母易损坏，从而降低了设备使用年限。而且上述设备只能单一使用，没有通容性。 剪叉升降台是常用的升降机械设备，由剪叉机构、传动装置、升降平台和机座等部 件构成。剪叉机构起着传力和导向的作用，在传动装置的推动下，使升降平台平稳升降。 目前，我国的升降平台的种类比较多，按传动装置的形式，可分为液压剪叉升降台和电 动剪叉升降台两类，这两种不同形式的剪叉升降台都得到了广泛使用。 电动剪叉升降台其工作原理是置于升降台的电动机、减速器传动系统，推动剪叉机 构使升降平台做升降运动。电动剪叉升降台有着结构紧凑、运行平稳、调速性能好、组 合灵活、安装工程量小、易于操作与维护等优点。在剧场、会堂、多功能厅、展览馆等 处，人们可以按自己需要的方式，使用单台或数台电动剪叉升降台进行任意组合。 液压剪叉升降台的工作原理是电动机直接带动液压泵，输出压力油经控制阀直接推 动液压缸，带动剪叉机构使升降平台做升降运动。液压剪叉升降台有着结构紧凑、运行 平稳、噪声小、频响快、传递功率大、易于操作等优点。电动机、液压泵、油箱等构成 的液压站，使用时噪声大，但可以远离主机安装，单独进行隔声降噪处理。由于有多种 液压控制阀件、复杂的油路系统，安装和清理管路难度大，对液压油介质质量要求高， 以及油路系统较容易漏油（因使用质次廉价的液压元件加上缺少维护，常见液压站附近 到处是油污）和制造成本高等因素的影响。 目前，我国的升降平台的种类比较多，按动力传递形式，主要可以按电动机机械传 动和液压传动两种方式来划分，它们都有各自的优点和不足之处。 电动机机械传动方式的特点是零件加工相对要求不高、结构较简单、加工容易、维 修方便、适应环境能力强、抗冲击性能好、可实现准确到位，并有自锁功能、不污染环 境，不足之处在于它的机械间的磨损很难克服，振动较大。其中以电机为动力源来提升 平台又可分为以下几种： （1）钢丝绳式和齿轮齿条式 两者都是目前应用最广的施工升降机，是垂直运送人员及物料的提升机械。随着我 国建筑行业的蓬勃发展，各种大型建筑物不断增多，施工升降机的应用市场也在不断地 扩大。特别是在1992年以来，施工升降机的发展最为迅猛。施工升降机不但可以应用在 这些场合，它还可以应用在大型化工厂冷却塔、发电厂的烟囱、电视广播塔、大型桥式 起重机及煤矿等位置。施工升降机己成为各行业建设中一种必不可少的建筑机械。 （2）蜗轮丝杠直顶式升降平台 作为基础起重部件，它具有结构紧凑、体积小、重量轻、无噪音、安装方便、能自 .专业.专注. 锁、可靠性高的特点。对于大面积平台，采用多点提升，即每个顶点都安装一组蜗轮丝 杠。其好处在于：(1)可以减少台板主梁断面尺寸及应力，减小其挠度，增加平台自身刚 度，提高运行平稳性。(2)可以减少每个支点的受力，从而减小蜗轮丝杠的提升力，增强 压杆稳定性，并能减轻设备重量。 液压传动方式的特点是结构紧凑、工作较平稳、磨损小、布局灵活、易于控制。但 液压件加工精度要求较高，密封泄漏难以控制，工作介质适应温度受限。液压传动是后 来才发展起来的，以它为动力源来带动的升降平台又可分为以下几种： （1）链轮—承重链条机构的升降平台 该机构是由一个动滑轮和若干定滑轮以及承重链条组成的，根据动滑轮的特点，利 用较短的液压行程来获得大的平台升降高度，该平台根据环境条件可以用在地下车库等 有较大的提升高度以及宽敞空间的场合。 （2）自行剪叉式高空作业平台 它是一种轻型的升降平台，广泛用于高空作业专用设备，可以移动。它的剪叉式机 械结构，使升降台起升后有较高的稳定性，宽大的作业平台和较高的承载能力，使高空 作业围更大，并适合多人同时作业。它使高空作业效率更高，更安全。 （3）固定液压剪叉式升降平台 它也是一种剪叉式结构，承载量较大，升降稳定性好，适用围广的货物举升设备。 主要用于生产流水线高度差之间货物运送:物料上线、下线；工件装配时调节工件高度； 高处给料机送料；大型设备装配时部件举升；大型机床上料、下料；仓储装卸场所与叉 车等搬运车辆配套进行货物快速装卸等。剪式升降平台作为一种平面升降机械，主要用 于抬升重物，在很多领域都有着广泛的用途，如用作货场装卸货物的升降台、各种工程 中操作人员的工作平台等等。 总之，随着经济的发展，目前出现了不同类型的升降平台，传动方式由以前单一的 靠机械电力传动转向液压传动，升降平台的特点是根据不同的使用环境和所想达到不同 的目的来进行设计的。 1.1.3 升降平台的选用 本次设计技术参数如下，额定承载量:2000kg，长:4900mm，宽:1300mm，平台最低高 度:700mm，升降高度:1500mm。 根据所需平台的设计要求和技术参数，在额定承载量给定的情况下，齿轮齿条式和 钢丝绳式的升降平台尽管结构简单，经济性好，但由于受到承载能力、爬坡度、使用寿 .专业.专注. 命以及空间位置的影响，它们不能满足实际要求，故不能采纳； 蜗轮丝杠直顶式升降平台对于平台面积大，一般采用多点提升，即每个顶点都用一 组蜗轮丝杠。从使用围来考虑，它主要使用于大面积微动平台，升降高度受到限制；从 加工成本来考虑，丝杠加工起来比较复杂，造价比较高，而且在升降高度比较大时，稳 定性要求会更高，使其成本很高，故也不予采纳。 经过比较分析，选用剪叉式还是比较合适的。剪叉式升降平台是一种结构比较简单、 举升力大、升降平稳、噪音低、操作方便、维修简便，并可以停留在升降围的任意位置 上的举升机构。它目前广泛地应用在各行各业，是一种货物装卸流通领域中较为理想台 理的新颖机具。它的剪叉式机械结构，使升降台起升后有较高的稳定性，宽大的作业平 台和较高的承载能力，使高空作业围更大，效率更高，更安全。 1.2 课题任务 1.2.1 课题背景和研究意义 背景：随着经济的发展，科学技术的进步，在市场经济的竞争大潮中，为了提高企 业生产速度，人们想法设计了可以减少人力物力并且能够出色完成任务的设备，这其中 之一就是人们现在经常会用到的升降平台。升降平台的种类比较繁多，根据不同的用途， 升降平台的结构、动力传递形式以及规格会有不同的选择和设计。 意义：剪叉式升降平台具有结构紧凑、承载量大、通过性强和操控性好的特点, 因 此在现代物流、航空装卸、大型设备的制造与维护等场合中得到广泛应用。剪式升降平 台作为一种平面升降机械，主要用于抬升重物，在很多领域都有着广泛的用途，如用作 货场装卸货物的升降台、各种工程中操作人员的工作平台等等。 因此，这次的设计是非常有用的，也是非常必要的。在这次的设计中，不仅要考 虑到其结构的合理布置性，还要考虑材料的节省即经济性问题 。 1.2.2 本课题主要研究的容 （1）升降平台功能特点分析求解； （2）升降平台总体布局方案和主要性能参数确定； （3）各机构和各部件的结构方案设计； （4）主要控制方案设计； （5）上、下台架机构、剪叉机构设计计算； （6）整机稳定性、可靠性验算。 1.2.3 课题关键问题及难点： .专业.专注. 本课题要求通过对升降平台功能特点分析求解，确定升降平台的总体布局方案， 然后对其上下台架机构、剪叉机构进行设计计算，并进行整机稳定性、可靠性的验算。 难点：1、正确计算一个油缸所需的最大推力及油缸的布置位置； 2、计算上平台及外叉臂在极限载荷下的变形，校核它们的强度； 3、为平台设计一个合格的、保压性能好的液压系统。 4、材料的选择及热处理方法。 关键问题：该升降平台作业区域属于易燃、易爆等场所。要求安全、可靠，自动化 程度高。为保证仓储区域管理人员的人身安全和提高升降物品的安全性，采用无人化作 业方式，安全装置及各种电器保护装置齐全、可靠，便于操作和维修。为保证操作物品 及周围环境的安全，要求该平台运行平稳、可靠性好。该设计要在保证可靠性的前提下， 尽量减轻机构重量和提高机构刚性为原则；在具体机构设计上贯彻标准化、通用化的原 则。 .专业.专注. 2 设计方案的确定 2.1 剪叉式液压升降平台功能特点分析求解 剪叉式液压升降平台的原理是通过液压缸的举升带动剪叉机构的变幅来推动平台稳 定升降。根据这个原理可以设计出多种的剪叉式液压升降平台，它具有承载量大、稳定 性好、通过性强和操控性好的特点，是一种适用围广的货物举升设备。它主要用于生产 流水线高度差之间货物运送;物料上线、下线;工件装配时调节工件高度;高处给料机送料; 大型设备装配时部件举升;大型机床上料、下料:仓储装卸场所与叉车等搬运车辆配套进 行货物快速装卸等。因此它在现代物流、航空装卸、大型设备的制造与维护等场合中得 到广泛应用。 2.2 确定设计方案的原则 该课题属于横向课题。该升降平台作业区域属于易燃、易爆等场所。要求安全、可 靠，自动化程度高。为保证仓储区域管理人员的人身安全和提高升降物品的安全性，采 用无人化作业方式，安全装置及各种电器保护装置齐全、可靠，便于操作和维修。 2.3设计方案的确定 剪叉式液压升降平台的设计，从以下四个方面进行设计:一是升降平台剪叉起升机构 的关键参数设计；二是剪叉式起升机构各构件材料的确定；三是对起升机构进行运动学 分析；四是升降平台的液压系统设计。升降平台的剪叉起升机构是整个平台的骨架，承 受和传递整个平台所负担的载重量及其自身的重量。 2.3.1总体设计方案的确定 2t升降平台主要要求及技术参数： 1）为保证操作物品及周围环境的安全，要求该平台运行平稳、可靠性好；； 2）平台外形尺寸为4900×1300×700；升降高度1500mm； 3）操作物品参考尺寸为1500×1100×1350mm，重量500Kg；物品数量3只； 4）升降速度5m/min。 剪叉式液压升降平台具有制造容易、价格低廉、坚实耐用、便于维修保养等特点。 在民航、交通运输、冶金、汽车制造等行业逐渐得到广泛应用。 根据液压油缸位置的不同设定，可以得到不同形式的升降平台，下面以固定单剪叉 来说明，用长度相等的两根支撑杆AC和BD铰接与两杆的中心点E，两杆的A、D端分别铰接 于平板和机架上，两杆的B、C端分别于两滚轮铰接，并可在上平板和机架上的导向槽滚 .专业.专注. 动。如图2.1所示的三种结构形式示意图，它们的不同之处在于驱动气液压缸的安装位置 不同。 (a)直立固定剪叉式 (b)水平固定剪叉式 (c)双铰接剪叉式 图2.1 结构形式示意图 图 2.1(a) 中的驱动液压缸的下部固定在机架上,上部的活塞杆以球头与上平板球窝 接触。液压缸通过活塞杆使上平台铅直升降。 图 2.1(b) 中的卧式液压缸活塞杆与支撑杆BD铰接于B处。液压缸驱动活塞杆控制平 台铅直升降。 图 2.1(c) 中的液压缸缸体尾部与支撑杆BD铰接，活塞头部与支撑杆AC铰接。液压缸 活塞杆可控制平台铅直升降。 按照液压缸的安装形式，本文称图2.1(a)的形式为直立固定剪叉式结构，图2.1(b) 的形式为水平固定剪叉式结构，图2.1 (c)的形式为双铰接剪叉式结构。 直立固定剪叉式结构，液压缸的行程等于平台的升降行程，整体结构尺寸庞大，且 铰链加工复杂，在实际中应用较少。 水平固定剪叉式结构，通过分析可知，平台的升降行程大于液压缸的行程，但不足 .专业.专注. 之处是活塞杆受横向力作用，影响密封件的使用寿命。 双铰接剪叉式结构避免了上述缺点。结构比较合理，平台的升降行程可到达液压缸 行程的二倍以上。故选用双铰接式的基本形式设计制造升降平台。 2.3.2 主要技术参数的确定 (1)当升降平台处于最低位置时 O ¦ Θ β α O 图2.2 升降平台处于最低位置 当升降平台处于最低位置时，如图 2.2 所示，AD=h=700mm、AB=3900mm、OE=1000mm AD 700 在ABD 中， arctan arctan 10.180 AB 3900 剪叉 AC、BD 的长度为：AC=BD= 2 2 2 2 AB AD  3900 700 3962mm AC 3962 在ABE 中，AO=  =1981mm 2 2 AE=AO+OE=1981+1000=2981mm  =10.180   0 因此，EE =AEsin 2981sin10.18 527mm EE 527 AE   2934mm tan tan10.180 BE ABAE 39002934966mm EE 527 液压缸与水平面夹角 arctan  28.610 BE 966 2 2 2 2 此时液压缸长度总体长度BE EE BE  527 966 1100mm （2）当升降平台处于最高位置时 当升降平台处于最高位置时，如图2.3 所示。BD AC 3962mm ，OE=1000mm， AD H 2200mm .专业.专注. ＇ ＇ ＇ O＇ ＇ ¦ Θ β＇ α＇ O＇ ＇ ＇ 图2.3 升降平台处于最高位置 图2-3 升降平台处于最高位置 2 2 2 2 在ABD 中，AB  BD AD  3962 2200 3295mm AD 2200  arctan arctan 33.730 BD 3295 在 中，AO ，AE =2981mm,   0 ABE 1981mm  33.73 因此：  0 EE AE sin 2981sin33.73 1655mm AE 2981 AE   2479mm ctan ctan33.730 BE AB AE 32952479816mm E E 1655 液压缸与水平面夹角 arctan  63.780 815 BE 2 2 此时液压缸长度 2 2 BE  EE BE  1655 816 1844mm 因此，液压缸的伸缩长度：L= -BE=1844-1100=744mm BE 2.3.3各机构和各部件的结构方案设计 上平台台面选用一块4900mm×1300mm×2mm的优质碳素结构热轧钢板，然后用 80mm×43mm×5mm的槽钢焊接成长4900mm宽1300mm的框架，并将其点焊在上平台台面 的下方，增加槽钢焊接框架是为了增加上平台强度及其抗弯能力，避免上平台因重物 太重而发生弯曲或变形。 剪叉臂的材料选用200mm×100mm×8mm空心矩形钢管，为了避免剪叉臂在起升和 下降过程中与上平台或底座发生干涉，因此要将空心矩形钢管的头部做一下处理。剪 叉臂的一端通过支座与上平台和底座铰接在一起，另一端通过滚轮轴安装滚轮，以便 .专业.专注. 在以 100mm×48mm×5.3mm 做成的轨道上行走，从而完成剪叉臂的变幅。因剪叉臂要与 上平台和底座铰接，为了增加其强度及刚度，应在剪叉臂各铰接连接孔处均增加轴套。 底座采用 80mm×43mm×5mm 的槽钢焊接成所需的框架即可。在底座的四个角上加 四个由80mm×43mm×5mm×700mm 的槽钢做成的立柱。加立柱的目的是：（1）当升降平 台处于最低位置时，液压缸卸荷，不再提供推力来支撑升降平台，这时立柱就起了支 撑升降平台的作用。（2）在升降平台工作过程中，液压缸损坏突然卸荷，升降平台的 上平台就可以直接落在立柱上，既起到支撑作用，也防止了液压原件或升降平台各部 件的损坏。（3）在工作人员检修过程中，立柱还可以防止升降平台突然落下而导致人 员的伤亡。 根据所需的最大液压缸推力选择合适的液压缸，在两个剪叉臂之间位置安装油缸。 在剪叉臂和外剪叉臂之间分别焊接一根无缝钢管，在钢管的中间部位分别连接两个连 接板，作为液压缸的支撑，通过液压缸的举升与伸缩带动与剪叉臂连接的滚轮在轨道 上行走，从而改变剪叉臂的变幅，从而完成升降平台的升降。 各销轴和滚轮均采用调质处理的 45 钢制成。 2.3.4 主要控制方案设计 升降平台的起升与下降是依靠液压缸的伸缩实现的，下面就将液压控制系统原理 图（图2.4）做一下简要说明。 图2.4 液压控制系统原理图 1—液压缸 2—平衡阀 3—调速阀 4—三位四通电磁换向阀 5、9、10—单向阀 6—液压泵 7—过滤器 8—溢流阀 设液压泵的额定压力 10MPa .专业.专注. （1）、当系统压力过高时 液压回路为：油箱——过滤器——液压泵——溢流阀——油箱 （2）当系统压力不超过液压泵额定压力时 若要实现升降平台的上升过程，其液压回路为：油箱——过滤器——液压泵—— 单向阀5——三位四通电磁换向阀的左位——单向阀9——单向阀10 ——液压缸—— 三位四通电磁换向阀的左位——油箱 若要实现升降平台的下降过程，其液压回路为：油箱——过滤器——液压泵—— 单向阀5——三位四通电磁换向阀的右位——液压缸——平衡阀——调速阀——三位 四通电磁换向阀的右位——油箱 若要使升降平台处于静止状态，其液压回路为：油箱——过滤器——液压泵—— 单向阀5——三位四通电磁换向阀的中位——油箱 .专业.专注. 3 上平台及各剪叉的设计计算 3.1 升降平台的参数 主要参数： 本文所研究升降平台的主要技术参数如下： 1）升降平台最低高度为700mm； 2）升降平台最高高度为2200mm； 3）最大起升重量为2000kg； 4）上平台重力为：G=290.952×9.8N=2851.33N； 5）重物重力为：W=2000×9.8N=19600N； 6）两剪叉重力分别为：G ＝G ＝134.64×9.8N=1319.472N； ＡＣ ＢＤ 7）升降平台处于最高位置时，a=1950mm,a+b=3295mm，α=33.73°，β=63.78°； 8)升降平台处于最低位置时，a=1950mm,a+b=3900mm，α=10.18°，β=28.61°； 3.2重物集中作用于升降平台中央位置时的受力分析 3.2.1升降平台处于最低位置时的力学模型及受力分析 升降平台处于最低位置时：a=1950mm，a+b=3900mm，α=10.18°，β=28.61°。 1、总体受力 总体受力模型如图3.1所示。 G+W a b Ｅ F F O 1 2 F GAC 3 G 图3.1 总体受力模型 从图中可以得出力学公式为： F 0F 0 x 3 F 0GW G G F F （3—1） y 2 AC BD 1 2  GW   ab   M 0 a G G  F ab A 2 AC BD 2 1 .专业.专注. 将各数据代入公式（3—1），得 F 0 3 2851.3319600 1319.4722F F 2 1 2 2851.33196001950 1319.4722   3900F 3900 2 2 1 F 6932.305N 解得： 1 F 6932.305N 2 2、上平台的力学模型及受力分析 上平台受力模型如图3.2所示。 G+W a b F 6 F4 F 5 图3.2 上平台受力模 从图中可以得出力学公式为： F 0F 0 x 6 F 0GW F F （3—2） y 2 4 5  GW   M 0 aF ab A 2 5 将各数据代入公式（3—2），得 F 0 6 2851.3319600 F F 2 4 5 2851.3319600 1950F 3900 2 5 F 5612.833N 解得： 4 F 5612.833N 5 3、剪叉BD 的力学模型及受力分析 剪叉BD 受力模型如图3.3所示。 .专业.专注. F 4 F F 8 6 F F O 7 1 G α TX β Ty T 图3.3 剪叉BD 的受力模型 从图中可以得到力学公式为： F 0 F T x 7 x  F 0 F T G F F y 4 y BD 8 1 （3—3）  M 0 F F T T 0 4 1 x y T T tan  y x 将各数据代入公式（3—3），得 F T 7 x 5612.833NT 1319.472N F 6932.305N y 8 5612.833N6932.305NT T x y 0 T T tan 28.61 y x F F F 注： 为F 的反作用力，故 4 4 4 4 T 27877.082N x T 15331.945N 解得： y F 27877.082N 7 F 15331.945N 8 将各力按照平行于剪叉方向和垂直于剪叉方向分解，只有垂直于剪叉方向的力 对剪叉的强度产生影响，因此可以得到简力图，如图3.4所示。 F 4 y F 8y F +T 1y xy O F +G 7y y Tyy 图3.4 剪叉BD 的简力图 .专业.专注.  F F cos 5612.833cos10.185524.472N 4y 4  F F cos 15331.945cos10.1815090.580N 8y 8  F F sin 27877.08sin10.184927.028N 7y 7 其中  G G cos 1319.472cos10.181298.7N BDy BD  F F cos 6932.305cos10.186823.172N 1y 1  T T sin 27877.082sin10.184927.028N xy x  T T cos 15331.945cos10.1815090.58N yy y 在B0段，剪力方程和弯矩方程分别为： F (x)T F T 16986.724N S yy 1y xy  M (x)T F T x(0x1981mm)024N •mm S yy 1y xy 在OD段，剪力方程为： F (x)F 5524.472N S 4y 由此可以得到剪叉BD 的剪力图和弯矩图，如 3.5所示。 D O B -5524.472N -16986.724N 24 · D O B 3.5 剪叉BD 的剪力图和弯矩 4、剪叉AC 的力学模型及受力分析 剪叉AC 的受力模型如 3.6所示。 T Ty T β O X F F 2 F F 7 F α 8 3 5 G AC 3.6 剪叉AC 的受力模型 其各力大小分别为： .专业.专注. F 6932.305N F 0 F 5612.833N F 27877.082N 2 3 5 7 G 1319.472N T 27877.082N T 15331.945N F 15331.945N AC x y 8 将各力按照平行于剪叉方向和垂直于剪叉方向分解，只有垂直于剪叉方向的力对 剪叉的强度产生影响，因此可以得到简力图，如 3.7所示。 T +T xy yy F 2 y O Ｅ F 5 y F +F +G 7y 8y y AC 3.7 剪叉AC 的简力 F F cos6932.305 cos 10.186823.172N 2 y 2  F F cos 15331.945 cos 10.1815090.580N 8y 8  F F sin 27877.08 sin 10.184927.028N 7 y 7 其中G G cos1319.472 cos 10.181298.7N ACy AC  F F cos 5612.833 cos 10.185524.472N 5 y 5 T T sin 27877.082 sin 10.184927.028N xy x T T cos15331.945 cos 10.1815090.58N yy y 在CE段，剪力方程和弯矩方程分别为： F (x) F 5524.472N S 5 y M (x) F x(0 x981mm) 0 ~ 5419507.032N•mm S 5 y 在EO段，剪力方程和弯矩方程分别为：   F (x) F  T T 25542.08N S 5 y xy yy   M (x) F x981  T T x(0 x1000mm) 5419507.032 ~03N •mm S 5 y xy yy 在OA段，剪力方程为： F (x) F 6823.172N S 2 y 由此可以得到剪叉AC 的剪力图和弯矩图，如 3.8所示。 .专业.专注. 25542.08N 6823.172N 5524.472N A O E C · E A C O -5419507.032 · 图3.8剪叉AC 的简力图 3.2.2升降平台处于最高位置时的力学模型及受力分析 升降平台处于最高位置时：a=1950mm，a+b=3295mm，α=33.73°，β=84.75° 1、总体受力 总体受力模型如图3.9所示。 G+W a b O G GAC F F 1 2 F 3 图3.9 总体受力模型 从图中可以得出力学公式为： F 0F 0 x 3 F 0 GW G G F F （3—4） y 2 AC BD 1 2  GW   ab   M 0 a G G  F ab A 2 AC BD 2 1 将各数据代入公式（3—4），得: .专业.专注. F 0 3 2851.3319600 1319.4722F F 2 1 2 2851.33196001950 1319.4722   3295F 3295 2 2 1 F 7962.885N 解得: 1 F 5901.724N 2 2、上平台的力学模型及受力分析 上平台受力模型如图3.10所示。 G+W a b F 6 F4 F 5 图3.10 上平台受力模型 从图中可以得出力学公式为： F 0F 0 x 6 F 0GW F F y 2 4 5 （3—5）  GW   M 0 aF ab A 2 5 将各数据代入公式（3—5），得: F 0 6 2851.3319600 F F 2 4 5 2851.3319600 1950F 3295 2 5 F 4582.252N 解得： 4 F 6643.413N 5 3、剪叉BD 的力学模型及受力分析 剪叉BD 受力模型如图3.11所示。 .专业.专注. F 4 F 6 F 8 F O 7 G F 1 α T X β Ty T 图3.11 剪叉BD 的受力模型 从图中可以得到力学公式为： F 0F T x 7 x F 0F T G F F y 4 y BD 8 1 （3—6） M 0F F T T 0 4 1 x y T T tan y x 将各数据代入公式（3—6），得 F T 7 x 4582.252N T 1319.472N F 7962.885N y 8 4582.252N 7962.885N T T x y T T tan84.750 y x F F F 注： 为F 的反作用力，故 4 4 4 4 T 12179.745N x T 24724.882N 解得： y F 12179.745N 7 F 22663.721N 8 将各力按照平行于剪叉方向和垂直于剪叉方向分解，只有垂直于剪叉方向的力 对剪叉的强度产生影响，因此可以得到简力图，如图3.12所示。 .专业.专注. F F 8y 4y O T +F Xy 1y G F 7y Tyy 图3.12 剪叉BD 的受力图  F F cos 4582.25cos33.733810.89N 4y 4  F F cos 22663.721cos33.7318848.589N 8y 8 F F 6763.168N 7y 7y 其中  G G cos 1319.472cos33.731097.357N BDy BD  F F cos 6932.3055cos33.735765.345N 1y 1  T T sin 12179.745sin33.736763.168N xy x  T T cos 20562.782N yy y 在BO段，剪力方程和弯矩方程分别为： F (x)T F T 8034.269N S yy 1y yy  M (x)T F T x(0x1981mm)0~89N •mm S yy 1y yy 在OD段，剪力方程为： F (x)F 3810.89N S 4y 由此可以得到剪叉BD 的剪力图和弯矩图 ，如图3.13所示。 8034.269N D O B -3810.89N D O B 89 · 图3.13 剪叉BD 的剪力图和弯矩图 .专业.专注. 4、剪叉AC 的力学模型及受力分析 剪叉AC 的受力模型如图3.14所示。 T Ty β T X F 5 O F F 7 8 G AC F α 2 F 3 图3.14 剪叉AC 的受力模型 其各力大小分别为： F 5901.742N F 0 F 6643.413N F 12179.745N 2 3 5 7 G =1319.472N T 12179.745N T 24724.882N F 22663.721N AC x y 8 F F F 注： 为 的反作用力， 为 的反作用力， 为 的反作用力。 F F F 5 5 7 7 8 8 将各力按照平行于剪叉方向和垂直于剪叉方向分解，只有垂直于剪叉方向的力对 剪叉的强度产生影响，因此可以得到简力图，如图3.15所示。 T +T xy yy O F F 5y 2y G +F +F ACy 7y 8y 图3.15 剪叉AC 的简力图 .专业.专注.  F F cos 5901.724cos33.734908.248N 2y 2  F F cos 22663.721cos33.7318848.589N 8y 8  F F sin 12179.745sin33.736763.168N 7y 7 其中  G G cos 1319.472cos33.731097.357N ACy AC  F F cos 6643.413cos33.735525.084N 5y 5  T T sin 12179.745sin33.736763.168N xy x  T T cos 24724.882cos33.7320562.782N yy y 在CE段，剪力方程和弯矩方程分别为： F (x)F 5525.084N S 5y M (x)F x(0x981mm)0~5420107.804N•mm S 5y 在EO段，剪力方程和弯矩方程分别为：   F (x)F  T T 21800.866N S 5y xy yy M (x)(T T )xF (x981)(0x1000mm)5420107.8046N •mm S xy yy 5y 在AO段，剪力方程为： F (x)F 4908.248N S 2y 由此可以得到剪叉AC 的剪力图和弯矩图，如图3.16所示。